Yüzeye paralel kayan bir tabakayı çivi (bulon) deseni ve yüksek mukavemetli ağla tutan sistemin beş tahkikini yapar: tabakanın çivi üzerinden kayması, çiviler arasında ağı plaka kenarından sıyıran yerel mekanizma, ağın delinmesi, ağın şeve paralel kuvveti plaka üzerinden çiviye aktarması ve çivide kesme–çekme birleşimi. Yöntem Rüegger ve Flum (2001) limit dengesidir; ağ ve çivi dirençlerini üreticinin beyanından siz girersiniz, araç marka tanımaz.
Bu bir ön boyutlandırmadır: yüzeysel (birkaç metre) kararsızlığa bakar, derin kayma yüzeyini ve şevin toptan duraylılığını kapsamaz. Su seçeneği tam doygun, şev-paralel sızmayı ve batık ağırlığı birlikte alır; kısmi doygunluk ve basınçlı yeraltı suyu ayrıca değerlendirilir. Girdileriniz sunucuya gitmez.
Yöntem
Hesap, esnek yüksek mukavemetli ağ ile çivi (bulon) sisteminin yayımlanmış limit denge yaklaşımıdır (Rüegger ve Flum, 2001; üreticinin RUVOLUM adıyla bilinen yöntemi): iki ayrı mekanizma, kısmi güvenlik katsayılarıyla limit dengede tahkik edilir. Tasarım değerleri tan φd = tan φk / γφ, cd = ck / γc, γd = γk · γG; model belirsizliği γmod direnç tarafına bölünür.
Yüzeye paralel tabaka kayması. Bir çivinin taşıdığı a·b·t hacmindeki tabaka çivi üzerinden kaymak ister; çiviye gelen kesme kuvveti, tabakanın ağırlığı, kohezyon ve sürtünme direnci, ön germenin olumlu payı ve varsa akış ve deprem bileşenleriyle limit dengeden bulunur. Tahkik Sd ≤ SR/γSR.
Çiviler arası yerel kararsızlık. Tabaka kalınlığı 20 kademede (ti) taranır; her kademede plakaya dayanan alt kama (gövde II, kayma yüzeyi şeve r = 1°…40° eğimli) ile onun üstündeki yüzeye paralel dilim (gövde I) için denge yazılır ve ağı plaka üst kenarından sıyırmak isteyen kuvvetin en büyüğü Pd bulunur. Gövde genişliği basınç konisiyle daralır: w = a − ti/tan δ − 2ζ. Tahkik Pd ≤ PR/γPR; PR beyan edilmemişse DR/2 alınır.
Delinme ve şeve paralel aktarım. Ön germenin olumsuz etkisi VdII = γVII·V ≤ DR/γDR; ağın plaka üzerinden çiviye şeve paralel aktardığı kuvvet Zd ≤ ZR/γZR.
Çivide birleşik gerilme. √[(VdII/TRd)² + (Sd/SRd)²] ≤ 1 ve √[(Pd/TRd)² + (Sd/SRd)²] ≤ 1.
Su. "Şev-paralel sızma" seçilince tabaka tam doygun ve akış şeve paralel kabul edilir: akış kuvveti şeve paralel itici olarak eklenir, ağırlıklar batık birim ağırlıkla hesaplanır. Bu iki etki birlikte açılır; biri olmadan öteki fiziksel değildir. Kısmi doygunluk ve basınçlı yeraltı suyu ayrıca değerlendirilir.
Deprem. Eşdeğer statik: yatay εh·G ve düşey εv·G bileşenleri denge denklemlerine girer. Katsayının kaynağı projede yazılır.
| Doğrulama | Değer |
|---|---|
| Yöntemin yayımlanmış örnek problemi (kuru) | Pd = 3,39 kN, trel = 0,90 m, Sd = 33,81 kN |
Sayfa her açılışta bu örneği kendi koduyla hesaplayıp karşılaştırır; sapma 0,01 kN'i geçerse sonuç göstermez.
Bu hesabın yapmadıkları
- Toptan (derin) duraylılık tahkiki yapmaz; kayma yüzeyi çivi boyunun altından geçiyorsa ağ çözüm değildir, bkz. şev stabilizasyonu.
- Çivi boyu, sıyrılma (bond) kapasitesi ve enjeksiyon hesabı ayrıdır; çivinin sağlam zonda kalması ve çekme deneyi ile doğrulanması gerekir.
- Ağ direnç değerleri ürün belgesinden gelir (EAD 230025-00-0106 kapsamındaki beyan); araç hiçbir ürün değeri içermez.
- Kısmi doygunluk, basınçlı su ve donma–çözülme etkileri kapsam dışıdır; drenaj kararı ayrıca verilir.
Saha keşfi ve tasarım isteyin Kinematik ön analiz Ankrajlı ağ sistemi sayfası